Ji ber ku welatên cîhanê girîngiyek mezin didin parastina enerjiyê û kêmkirina emîsyonan, pêşxistina wesayîtên enerjiya nû yên elektrîkî yên paqij bûye trendek. Ji bilî performansa bateriyê, kalîteya laş jî faktorek girîng e ku bandorê li menzîla ajotinê ya wesayîtên enerjiya nû dike. Pêşvebirina pêşxistina avahiyên laşê otomobîlên sivik û girêdanên bi kalîte dikare menzîla ajotinê ya berfireh a wesayîtên elektrîkê baştir bike bi kêmkirina giraniya tevahiya wesayîtê bi qasî ku pêkan be di heman demê de ku hêz û performansa ewlehiyê ya wesayîtê misoger dike. Di warê sivikkirina otomobîlan de, laşê hîbrîd ê pola-aluminium hem hêz û hem jî kêmkirina giraniya laş li ber çavan digire, û dibe amûrek girîng ji bo sivikkirina laş.
Rêbaza girêdana kevneşopî ji bo girêdana alavên aluminumê performansa girêdanê ya nebaş û pêbaweriya wê kêm e. Perçandina xwe-qulkirinê, wekî teknolojiyek girêdana nû, di pîşesaziya otomobîl û pîşesaziya çêkirina hewavaniyê de bi berfirehî tê bikar anîn ji ber avantaja wê ya mutleq di girêdana alavên sivik û materyalên kompozît de. Di salên dawî de, zanyarên navxweyî yên Çînê li ser teknolojiya perçandina xwe-qulkirinê lêkolînên têkildar kirin û bandorên rêbazên dermankirina germê yên cûda li ser performansa girêdanên xwe-qulkirinê yên tîtanyûma paqij a pîşesaziyê ya TA1 lêkolîn kirin. Hat dîtin ku rêbazên dermankirina germê ya germkirinê û vemirandinê hêza statîk a girêdanên xwe-qulkirinê yên tîtanyûma paqij a pîşesaziyê ya TA1 baştir kir. Mekanîzmaya çêkirina girêdanê ji perspektîfa herikîna materyalê ve hate çavdêrîkirin û analîz kirin, û kalîteya girêdanê li gorî vê yekê hate nirxandin. Bi rêya ceribandinên metalografîk, hat dîtin ku qada deformasyona plastîk a mezin bi meylek diyarkirî veguherî avahiyek fîberê, ku baştirkirina stresa berdestbûnê û hêza westandinê ya girêdanê pêşve xist.
Lêkolîna jorîn bi giranî li ser taybetmendiyên mekanîkî yên girêdanan piştî rîtkirina plakayên alloyûmê disekine. Di hilberîna rastîn a rîtkirinê ya laşên otomobîlan de, şikestinên girêdanên rîtkirî yên profîlên derxistî yên alloyûmê, nemaze alloyûmên alumînyûmê yên bi hêza bilind ên bi naveroka elementên rîtkirinê yên bilind, wekî alloyûma alumînyûmê 6082, faktorên sereke ne ku sepandina vê pêvajoyê li ser laşê otomobîlê sînordar dikin. Di heman demê de, toleransên şekil û pozîsyonê yên profîlên derxistî yên ku li ser laşê otomobîlê têne bikar anîn, wekî xwarbûn û zivirandin, rasterast bandorê li civandin û karanîna profîlan dikin, û her weha rastbûna pîvanî ya laşê otomobîlê ya paşîn diyar dikin. Ji bo kontrolkirina xwarbûn û zivirandina profîlan û misogerkirina rastbûna pîvanî ya profîlan, ji bilî avahiya qalibê, germahiya derketinê ya profîlan û leza sarbûna serhêl faktorên bandorker ên herî girîng in. Germahiya derketinê çiqas bilindtir be û leza sarbûnê çiqas zûtir be, pileya xwarbûn û zivirandina profîlan ew qas mezintir dibe. Ji bo profîlên alloyûmê yên ji bo laşên otomobîlan, pêdivî ye ku rastbûna pîvanî ya profîlan were misoger kirin û were misoger kirin ku rîtkirina alloyûmê neşkê. Riya herî hêsan a baştirkirina rastbûna pîvanî û performansa şikestina balkêş a alloyûmê ew e ku şikestina bi rêya baştirkirina germahiya germkirinê û pêvajoya pîrbûnê ya çîpên derxistî were kontrolkirin, di heman demê de pêkhateya materyalê, avahiya qalibê, leza derxistinê û leza sarkirinê bê guhertin bimîne. Ji bo alloyûma aluminiumê ya 6082, bi şertê ku şert û mercên din ên pêvajoyê bê guhertin bimînin, germahiya derxistinê çiqas bilindtir be, çîna qalind kêmtir kûr dibe, lê deformasyona profîlê piştî sarkirinê ewqas mezintir dibe.
Ev gotar hevbendiya alumînyûmê ya 6082 bi heman pêkhateya wekî mijara lêkolînê digire, germahiyên derxistinê yên cûda û pêvajoyên pîrbûnê yên cûda bikar tîne da ku nimûneyên di rewşên cûda de amade bike, û bandorên germahiya derxistinê û rewşa pîrbûnê li ser ceribandina perçandinê bi rêya ceribandinên perçandinê dinirxîne. Li ser bingeha encamên pêşîn, pêvajoya pîrbûna çêtirîn bêtir tê destnîşankirin da ku rêbernameyek ji bo hilberîna paşîn a profîlên derxistina laşê hevbendiya alumînyûmê ya 6082 peyda bike.
1 Materyal û rêbazên ceribandinê
Wekî ku di Tabloya 1-ê de tê nîşandan, alloya alumînyûmê ya 6082 hate helandin û bi rêya rijandina nîv-berdewam ve hate amadekirin û bû îngotek gilover. Piştre, piştî dermankirina germî ya homojenîzekirinê, îngot heta germahiyên cûda hate germ kirin û li ser makîneyek ekstruder a 2200 ton hate derxistin û bû profîlek. Qalindahiya dîwarê profîlê 2.5 mm bû, germahiya bermîla derxistinê 440±10 ℃ bû, germahiya qaliba derxistinê 470±10 ℃ bû, leza derxistinê 2.3±0.2 mm/s bû, û rêbaza sarkirina profîlê sarkirina bi bayê xurt bû. Li gorî germahiya germkirinê, nimûne ji 1 heta 3 hatine hejmartin, ku di nav wan de nimûneya 1 xwedî germahiya germkirinê ya herî nizm bû, û germahiya bileta têkildar 470±5 ℃ bû, germahiya bileta têkildar a nimûneya 2 485±5 ℃ bû, û germahiya nimûneya 3 ya herî bilind bû, û germahiya bileta têkildar 500±5 ℃ bû.
Tabloya 1 Pêkhateya kîmyewî ya pîvandî ya hevbendiya ceribandinê (rêjeya girseyî/%)
Bi şertê ku parametreyên din ên pêvajoyê yên wekî pêkhateya materyalê, avahiya qalibê, leza derxistinê, leza sarkirinê neguherin, nimûneyên jorîn ên Hejmar 1 heta 3 ku bi verastkirina germahiya germkirina derxistinê hatine bidestxistin, di firineke berxwedanê ya cureyê qutiyê de têne pîr kirin, û pergala pîrbûnê 180 ℃/6 h û 190 ℃/6 h e. Piştî îzolekirinê, ew bi hewayê têne sar kirin, û dûv re ji bo nirxandina bandora germahiyên cûda yên derxistinê û rewşên pîrbûnê li ser ceribandina girtinê têne pêçandin. Testa girtinê alloyek 6082 ya 2.5 mm stûr bi germahiyên derxistinê yên cûda û pergalên pîrbûnê yên cûda wekî plakaya jêrîn, û alloyek 5754-O ya 1.4 mm stûr wekî plakaya jorîn ji bo ceribandina girtinê ya SPR bikar tîne. Qaliba girtinê M260238 e, û pervet C5.3×6.0 H0 ye. Herwiha, ji bo ku pêvajoya pîrbûna çêtirîn bêtir were destnîşankirin, li gorî bandora germahiya derxistinê û rewşa pîrbûnê li ser şikestina perçînê, plakaya di germahiya derxistina çêtirîn de tê hilbijartin, û dûv re bi germahiyên cûda û demên pîrbûnê yên cûda tê dermankirin da ku bandora pergala pîrbûnê li ser şikestina perçînê were lêkolîn kirin, da ku di dawiyê de pergala pîrbûna çêtirîn were piştrast kirin. Mîkroskopek bi hêzek bilind ji bo çavdêriya mîkroavahîya materyalê di germahiyên derxistina cûda de hate bikar anîn, makîneyek ceribandina gerdûnî ya elektronîkî ya bi mîkrokomputerê ya rêzeya MTS-SANS CMT5000 ji bo ceribandina taybetmendiyên mekanîkî hate bikar anîn, û mîkroskopa kêm-hêz ji bo çavdêriya girêdanên perçkirî piştî perçînê di rewşên cûda de hate bikar anîn.
2Encamên ceribandinê û nîqaş
2.1 Bandora germahiya derxistinê û rewşa pîrbûnê li ser şikestina perçiqandinê
Nimûne li ser xaçerêya profîla derxistî hat girtin. Piştî hûrkirina hişk, hûrkirina nazik û cilandina bi kaxizê şûştinî, nimûne bi 10% NaOH bo 8 deqeyan hat korozyonkirin, û berhema korozyona reş bi asîda nîtrîk hat paqijkirin. Qata genimê qalind a nimûneyê bi mîkroskopeke bi hêz hat çavdêrîkirin, ku li ser rûyê li derveyî qulika pervetê di pozîsyona pervetê ya armanckirî de bû, wekî ku di Wêne 1 de tê xuyang kirin. Kûrahiya navînî ya qata genimê qalind a nimûneya Hejmar 1 352 μm bû, kûrahiya navînî ya qata genimê qalind a nimûneya Hejmar 2 135 μm bû, û kûrahiya navînî ya qata genimê qalind a nimûneya Hejmar 3 31 μm bû. Cûdahiya di kûrahiya qata genimê qalind de bi giranî ji ber germahiyên cûda yên derxistinê ye. Germahiya derxistinê çiqas bilindtir be, berxwedana deformasyonê ya hevbendiya 6082 ewqas kêmtir dibe, depoya enerjiya deformasyonê ya ku ji hêla xişandinê di navbera hevbendiyê û qaliba derxistinê de (bi taybetî kembera xebatê ya qalibê) çêdibe ewqas piçûktir dibe, û hêza ajotinê ya ji nû ve krîstalîzasyonê ewqas piçûktir dibe. Ji ber vê yekê, qata genimê qalind a rûyê kêm kûrtir e; Germahiya derxistinê çiqas nizmtir be, berxwedana deformasyonê ewqas mezintir dibe, depoya enerjiya deformasyonê ewqas mezintir dibe, ji nû ve krîstalîzekirin hêsantir dibe, û qata genimê qalind kûrtir dibe. Ji bo hevbendiya 6082, mekanîzmaya ji nû ve krîstalîzekirina genimê qalind ji nû ve krîstalîzekirina duyemîn e.
(a) Modela 1
(b) Modela 2
(c) Modela 3
Wêne 1 Qalindahiya qata genimê qalind a profîlên derxistî bi pêvajoyên cûda
Nimûneyên 1 heta 3 ku di germahiyên derxistinê yên cuda de hatine amadekirin, bi rêzê ve di 180 ℃/6 demjimêran û 190 ℃/6 demjimêran de hatine pîrkirin. Taybetmendiyên mekanîkî yên nimûneya 2 piştî her du pêvajoyên pîrkirinê di Tabloya 2-an de têne nîşandan. Di bin her du pergalên pîrkirinê de, hêza berdestbûnê û hêza kişandinê ya nimûneyê di 180 ℃/6 demjimêran de ji yên 190 ℃/6 demjimêran pir zêdetir e, lê dirêjkirina her duyan ne pir cûda ye, ku nîşan dide ku 190 ℃/6 demjimêr dermankirinek pîrbûna zêde ye. Ji ber ku taybetmendiyên mekanîkî yên hevbendiya alumînyûmê ya rêzeya 6-an bi guherîna pêvajoya pîrbûnê di rewşa pîrbûna kêm de pir diguherin, ev yek ji bo aramiya pêvajoya hilberîna profîlê û kontrola kalîteya perçandinê ne guncaw e. Ji ber vê yekê, karanîna rewşa pîrbûna kêm ji bo hilberandina profîlên laş ne guncaw e.
Tabloya 2 Taybetmendiyên mekanîkî yên nimûneya Hejmar 2 di bin du pergalên pîrbûnê de
Xuyabûna perçeya ceribandinê piştî perçandinê di Şekil 2 de tê nîşandan. Dema ku nimûneya Jimare 1 bi tebeqeyeke kûrtir a genim-qalind di rewşa pîrbûna lûtkeyê de hate perçandin, rûyê jêrîn ê perçandinê qalikek porteqalî ya eşkere û şikestinên ku bi çavê tazî xuya dikirin hebûn, wekî ku di Şekil 2a de tê nîşandan. Ji ber arasteya nelihev di hundurê dendikan de, pileya deformasyonê di dema deformasyonê de nehevseng dibe, û rûyek nehevseng çêdike. Dema ku dendik qalind bin, nehevsengiya rûyê mezintir dibe, û diyardeyek qalikek porteqalî çêdike ku bi çavê tazî xuya dike. Dema ku nimûneya Jimare 3 bi tebeqeyeke genim-qalind a kêm kûrtir ku bi zêdekirina germahiya derxistinê ve hatî amadekirin di rewşa pîrbûna lûtkeyê de hate perçandin, rûyê jêrîn ê perçandinê nisbeten nerm bû, û şikestin heya radeyekê hate tepeserkirin, ku tenê di bin mezinkirina mîkroskopê de xuya bû, wekî ku di Şekil 2b de tê nîşandan. Dema ku nimûneya Jimare 3 di rewşa pîrbûna zêde de bû, di bin mezinkirina mîkroskopê de şikestinek nehat dîtin, wekî ku di Şekil 2c de tê nîşandan.
(a) Şikestinên ku bi çavê tazî têne dîtin
(b) Şikestinên sivik di bin mîkroskopê de xuya dibin
(c) Bê şikestin
Wêne 2. Astên cuda yên şikestinê piştî perçandinê
Rûyê piştî rîtandinê bi giranî di sê rewşan de ye, ango, şikestinên ku bi çavê tazî têne dîtin (bi "×" hatine nîşankirin), şikestinên sivik ên ku di bin mezinkirina mîkroskopê de têne dîtin (bi "△" hatine nîşankirin), û bê şikestin (bi "○" hatine nîşankirin). Encamên morfolojiya rîtandinê ya nimûneyên sê rewşên jorîn di bin du pergalên pîrbûnê de di Tabloya 3-an de têne nîşandan. Diyar e ku dema ku pêvajoya pîrbûnê sabît be, performansa şikandina rîtandinê ya nimûneyê bi germahiya derxistinê ya bilindtir û qata genimê qalind a ziravtir ji ya nimûneyê bi qata genimê qalind a kûrtir çêtir e; dema ku qata genimê qalind sabît be, performansa şikandina rîtandinê ya rewşa zêde-pîrbûnê ji ya rewşa pîrbûna lûtkeyê çêtir e.
Tabloya 3 Xuyabûna çîmentoyî ya nimûneyên 1 heta 3 di bin du pergalên pêvajoyê de
Bandorên morfolojiya dendikan û rewşa pîrbûnê li ser tevgera şikestina profîlan a di bin zexta eksîyal de hatin lêkolînkirin. Rewşa stresê ya materyalê di dema zexta eksîyal de bi ya perçîna xwe-qulkirinê re lihevhatî bû. Lêkolînê dît ku şikestin ji sînorên dendikan çêdibin, û mekanîzmaya şikestina hevbendiya Al-Mg-Si bi formulê hate ravekirin.
σapp zexta li ser krîstalê ye. Dema şikestinê, σapp wekhevî nirxa rastîn a zextê ye ku bi hêza kişandinê re têkildar e; σa0 berxwedana bermayiyan di dema şemitîna nav-krîstalî de ye; Φ katsayiya konsantrasyona zextê ye, ku bi mezinahiya dendikê d û firehiya şemitînê p ve girêdayî ye.
Li gorî ji nû ve krîstalîzekirinê, avahiya dendika fîberî ji bo astengkirina şikestinê guncawtir e. Sedema sereke ew e ku mezinahiya dendikê d ji ber rafinkirina dendikê bi girîngî kêm dibe, ku dikare bi bandor faktora konsantrasyona stresê Φ li ser sînorê dendikê kêm bike, bi vî rengî şikestinê asteng bike. Li gorî avahiya fîberî, faktora konsantrasyona stresê Φ ya hevbendiya ji nû ve krîstalîzekirî ya bi dendikên qalind bi qasî 10 carî ji ya berê mezintir e.
Li gorî pîrbûna lûtkeyî, rewşa pîrbûna zêde ji bo astengkirina şikestinê guncawtir e, ku ev yek ji hêla rewşên qonaxa barînê yên cûda yên di hundurê hevbendiyê de tê destnîşankirin. Di dema pîrbûna lûtkeyî de, qonaxên 20-50 nm 'β (Mg5Si6) di hevbendiya 6082 de têne barandin, bi hejmareke mezin ji barînan û mezinahiyên piçûk; dema ku hevbend di pîrbûna zêde de ye, hejmara barînan di hevbendiyê de kêm dibe û mezinahî mezintir dibe. Barînanên ku di dema pêvajoya pîrbûnê de çêdibin dikarin bi bandor tevgera dislokasyonan di hundurê hevbendiyê de asteng bikin. Hêza wê ya pinkirinê li ser dislokasyonan bi mezinahî û rêjeya qebareya qonaxa barînan ve girêdayî ye. Formula empîrîk ev e:
f rêjeya qebareya qonaxa bermayî ye; r mezinahiya qonaxê ye; σa enerjiya navrûyê ya di navbera qonaxê û matrîksê de ye. Formul nîşan dide ku çiqas mezinahiya qonaxa bermayî mezintir be û rêjeya qebareyê piçûktir be, hêza wê ya pinkirinê li ser dislokasyonan piçûktir be, ewqas hêsantir e ku dislokasyonên di nav alloyê de dest pê bikin, û σa0 di nav alloyê de dê ji lûtkeya pîrbûnê berbi rewşa zêde-pîrbûnê kêm bibe. Her çend σa0 kêm bibe jî, dema ku alloy ji lûtkeya pîrbûnê berbi rewşa zêde-pîrbûnê diçe, nirxa σapp di dema şikestina alloyê de bêtir kêm dibe, di encamê de kêmbûnek girîng di stresa bibandor de li sînorê dendikê (σapp-σa0) çêdibe. Stresa bibandor li sînorê dendikê ya zêde-pîrbûnê bi qasî 1/5 ji ya di lûtkeya pîrbûnê de ye, ango, îhtîmala şikestina li sînorê dendikê di rewşa zêde-pîrbûnê de kêmtir e, di encamê de performansa perçiqandina alloyê çêtir dibe.
2.2 Optimîzasyona germahiya derxistinê û pergala pêvajoya pîrbûnê
Li gorî encamên jorîn, zêdekirina germahiya derxistinê dikare kûrahiya qata qalind kêm bike, bi vî awayî şikestina materyalê di dema pêvajoya perçandinê de asteng bike. Lêbelê, di bin şerta pêkhateya alloy, avahiya qaliba derxistinê û pêvajoya derxistinê de, heke germahiya derxistinê pir zêde be, ji aliyekî ve, pileya xwarbûn û zivirandinê ya profîlê dê di dema pêvajoya sarkirinê ya paşîn de zêde bibe, ku toleransa mezinahiya profîlê li gorî hewcedariyan nebe, û ji aliyê din ve, ew ê bibe sedema ku alloy di dema pêvajoya derxistinê de bi hêsanî zêde bişewite, ku xetera perçebûna materyalê zêde dike. Bi berçavgirtina rewşa perçandinê, pêvajoya mezinahiya profîlê, pencereya pêvajoya hilberînê û faktorên din, germahiya derxistinê ya guncawtir ji bo vê alloy ne kêmtir ji 485 ℃ ye, ango nimûneya Hejmar 2. Ji bo piştrastkirina pergala pêvajoya pîrbûnê ya çêtirîn, pêvajoya pîrbûnê li gorî nimûneya Hejmar 2 hate çêtir kirin.
Taybetmendiyên mekanîkî yên nimûneya Hejmar 2 di demên pîrbûnê yên cuda de li 180 ℃, 185 ℃ û 190 ℃ di Şekil 3 de têne nîşandan, ku ew jî berxwedana berdestbûnê, berxwedana kişandinê û dirêjkirin in. Wekî ku di Şekil 3a de tê nîşandan, di bin 180 ℃ de, dema pîrbûnê ji 6 demjimêran zêde dibe heta 12 demjimêran, û berxwedana berdestbûna materyalê bi girîngî kêm nabe. Di bin 185 ℃ de, dema pîrbûnê ji 4 demjimêran heta 12 demjimêran zêde dibe, berxwedana berdestbûnê pêşî zêde dibe û dûv re kêm dibe, û dema pîrbûnê ya ku bi nirxa berxwedana herî bilind re têkildar e 5-6 demjimêr e. Di bin 190 ℃ de, dema pîrbûnê zêde dibe, berxwedana berdestbûnê hêdî hêdî kêm dibe. Bi tevahî, di sê germahiyên pîrbûnê de, germahiya pîrbûnê çiqas nizmtir be, berxwedana lûtkeya materyalê ewqas bilindtir dibe. Taybetmendiyên berxwedana kişandinê yên di Şekil 3b de bi berxwedana berdestbûnê ya di Şekil 3a de lihevhatî ne. Dirêjkirin di germahiyên pîrbûnê yên cuda de yên ku di Şekil 3c de têne nîşandan di navbera 14% û 17% de ye, bêyî şêweyek guherînek eşkere. Ev ceribandin qonaxa pîrbûna herî zêde heta qonaxa pîrbûnê diceribîne, û ji ber cûdahiyên piçûk ên ceribandinê, xeletiya ceribandinê dibe sedema nezelalbûna qaliba guhertinê.
Wêne 3 Taybetmendiyên mekanîkî yên materyalan di germahiyên pîrbûn û demên pîrbûnê yên cûda de
Piştî dermankirina pîrbûnê ya jorîn, şikestina girêdanên perçînkirî di Tabloya 4-an de hatiye kurtkirin. Ji Tabloya 4-an tê dîtin ku bi zêdebûna demê re, şikestina girêdanên perçînkirî heya radeyekê tê tepeserkirin. Di bin şerta 180 ℃ de, dema ku dema pîrbûnê ji 10 demjimêran derbas dibe, xuyabûna girêdana perçînkirî di rewşek qebûlkirî de ye, lê nearam e. Di bin şerta 185 ℃ de, piştî pîrbûna 7 demjimêran, xuyabûna girêdana perçînkirî şikestin tune ye û rewş nisbeten sabît e. Di bin şerta 190 ℃ de, xuyabûna girêdana perçînkirî şikestin tune ye û rewş sabît e. Ji encamên ceribandina perçînkirinê, tê dîtin ku performansa perçînkirinê çêtir û sabîttir e dema ku alloy di rewşek pîrbûnê de ye. Bi karanîna profîla laş re, perçînkirin di 180 ℃/10~12 demjimêran de ji bo aramiya kalîteya pêvajoya hilberînê ya ku ji hêla OEM ve tê kontrol kirin ne guncaw e. Ji bo misogerkirina aramiya girêdana perçiqandî, pêdivî ye ku dema pîrbûnê bêtir were dirêjkirin, lê verastkirina dema pîrbûnê dê bibe sedema kêmbûna karîgeriya hilberîna profîlê û zêdebûna lêçûnan. Di bin şertê 190 ℃ de, hemî nimûne dikarin hewcedariyên şikestina perçiqandî bicîh bînin, lê hêza materyalê bi girîngî kêm dibe. Li gorî hewcedariyên sêwirana wesayîtê, divê garantî were kirin ku hêza berdestbûnê ya alloy 6082 ji 270 MPa mezintir be. Ji ber vê yekê, germahiya pîrbûnê ya 190 ℃ hewcedariyên hêza materyalê bicîh nayne. Di heman demê de, heke hêza materyalê pir kêm be, qalindahiya mayî ya plakaya jêrîn a girêdana perçiqandî dê pir piçûk be. Piştî pîrbûnê li 190 ℃/8 demjimêran, taybetmendiyên xaçerêya perçiqandî nîşan didin ku qalindahiya mayî 0.26 mm ye, ku hewcedariya endeksê ya ≥0.3 mm bicîh nayne, wekî ku di Wêne 4a de tê xuyang kirin. Bi berfirehî têne hesibandin, germahiya pîrbûnê ya çêtirîn 185 ℃ ye. Piştî pîrbûnê ji bo 7 demjimêran, materyal dikare bi awayekî domdar pêdiviyên perçandinê bicîh bîne, û hêz jî pêdiviyên performansê bicîh tîne. Bi berçavgirtina aramiya hilberînê ya pêvajoya perçandinê di atolyeya kaynakirinê de, dema pîrbûnê ya çêtirîn tê pêşniyar kirin ku wekî 8 demjimêr were destnîşankirin. Taybetmendiyên beşê xaçerêyî di bin vê pergala pêvajoyê de di Şekil 4b de têne nîşandan, ku hewcedariyên endeksa kilîtkirinê bicîh tîne. Girêdanên çep û rast 0.90 mm û 0.75 mm ne, ku hewcedariyên endeksa ≥0.4 mm bicîh tînin, û qalindahiya mayî ya jêrîn 0.38 mm ye.
Tabloya 4 Şikestina nimûneya Hejmar 2 di germahiyên cuda û demên pîrbûnê yên cuda de
Wêne 4 Taybetmendiyên xaçerêyî yên girêdanên perçînkirî yên plakayên jêrîn ên 6082 di rewşên pîrbûnê yên cûda de
3 Encam
Germahiya derxistinê ya profîlên alloyûmê yên 6082 bilindtir be, tebeqeya rûberî ya genim-qalind piştî derxistinê ew qas kêm kûrtir dibe. Qalindahiya tebeqeya genim-qalind a kêm kûrtir dikare faktora kombûna stresê li sînorê genim bi bandor kêm bike, bi vî rengî şikestina bizmarî asteng bike. Lêkolînên ceribandinî destnîşan kirine ku germahiya derxistinê ya çêtirîn ji 485 ℃ kêmtir nîne.
Dema ku qalindahiya qata qalind a profîla hevbendiya alumînyûmê ya 6082 wekhev be, zexta bi bandor a sînorê dendikê yê hevbendiyê di rewşa pîrbûna zêde de ji ya di rewşa pîrbûna lûtkeyê de kêmtir e, xetera şikestinê di dema perçandinê de piçûktir e, û performansa perçandina hevbendiyê çêtir e. Bi berçavgirtina sê faktorên îstîqrara perçandinê, nirxa hevgirêdana hevbeş a perçandî, karîgeriya hilberîna dermankirina germî û feydeyên aborî, pergala pîrbûna çêtirîn ji bo hevbendiyê wekî 185℃/8h tê destnîşankirin.
Dema weşandinê: Nîsan-05-2025
